烟气门的改造效果
减少停机次数，可有效缓冲进渣时渣包内的热渣对炉底耐火砖的冲蚀，保持炉缸维持在一定的温度，防止水冷水套冷热交替发生的脆性裂变、崩裂；风口水套使用寿命由6个月延长至10个月。
风机上的烟气门入口烟气门与风机上的烟气门百叶阀紧联，因入口蝶阀阻挡，百叶阀上的积灰每次不能彻底地进行清理，造成管道积灰在短时间内形成，风叶粘灰引起风机上的烟气门振动加剧，清灰后风机上的烟气门平稳运行周期缩短；入口烟气门前移后，管道清灰孔处可将百叶阀上的积灰彻底进行清除，风机上的烟气门平稳运行期延长，管道阻力降低。
目前烟化炉采用双放渣口，抬高放渣口150烟气门的mm，保证每次放渣后至少有1烟气门的m3的熔渣量（约3.32烟气门的t），未放完的熔渣起到以下3种作用：
1.可有效缓冲进渣时渣包内的热渣对炉底耐火砖的冲蚀，保持炉缸维持一定的温度，防止水冷水套冷热交替发生的脆性裂变、崩裂。
2.缩短提温时间，延长吹炼过程，增加冷渣加入量。
3.增加熔池溶渣量，增加含锌水淬固态渣的加入量，提高次氧化锌产量。
1.每天停炉需将炉底内150烟气门的mm的熔渣放掉，7m2的烟化炉约1m3的熔渣量（约3.32烟气门的t），单月因清风叶停机排掉的熔渣量为3.32×30×95%＝94.62（t）。

2.渣温从1烟气门的000℃降低到30℃。
3.铁硅钙渣热比热容1.047烟气门的kJ／kg·K。
4.煤粒按含70%有效碳考虑，价格按667元／t计算，每月热损失为1.047×94.62×1烟气门的000×970＝96.09×106（kJ）。
1烟气门的t煤粒发热量：
即每月94.62烟气门的t热渣水淬相当于4.16烟气门的t煤粒能量消耗。系统作业率按95%计算，每年可减少热量损失折合费用：
667×4.16×12×95%＝31烟气门的631.81（元／a）
3.3.3烟气门的炉底熔渣排放减少的冷渣配入效益
按20%冷渣配入量计算，在不考虑停产因素的情况下，排掉的炉底熔渣可配入的熔渣量为94.62×20%＝18.92烟气门的t含锌渣处理量。按正常11%的转化率计算，每月次氧化锌产能为18.94×11%＝2.08烟气门的t。2017年熔炼厂一季度次氧化锌内部结算成本节约的累计效益见表1。
表1烟气门的2017年熔炼厂一季度次氧化锌内部结算成本节约的累计效益
参照表1中2017年熔炼厂一季度次氧化锌内部结算成本节约的累计效益计算：
年增加氧化锌产量：
2.08烟气门的×12×95%烟气门的＝23.712（t／a）
熔炼厂年增加效益：
23.712烟气门的×87.56＝2烟气门的076.22（元／a）
3.3.4烟气门的提高系统作业率的效益
1.减少停机时间，改造后每天减少停机30烟气门的min，烟化炉作业率按95%计算，每年可节约停机时间：
0.5烟气门的×360×95%＝171（h／a）
2.每月平均产量1烟气门的200烟气门的t估算，参照2017年一季度87.56元／t效益，每年可增加产量：
1烟气门的200÷30÷24×171＝285（t／a）
分厂增加效益：
285×87.56＝24烟气门的954.6（元／a）
该项目改造年增效益为：
31烟气门的631.81＋2烟气门的076.22＋24烟气门的954.6＝58烟气门的662.63（元／a）