脱硫烟气双密封挡板门的绝热性能
脱硫烟气双密封挡板门6给出了液氮汽化速率曲线和低温杜瓦内液氮液位的变化曲线。如脱硫烟气双密封挡板门所示，液氮充注阶段a-b液位持续升高，低温杜瓦满液位后持续一段时间b-c用于系统降温达到热平衡。完成液氮充注后关闭出气口，低温氮气全部从气体流量计排出。起始阶段A-B内部压力逐渐升高，气体流量计示数升高，然后逐渐平稳下来，形成液氮汽化速率较为稳定的C-D阶段。c-d阶段液位逐渐降低，液位曲线斜率基本保持不变说明漏热量平稳，即液位稳定下降时间c-d和汽化率平稳时间C-D基本一致。在相同时刻，采用316L不锈钢内管的低温脱硫烟气双密封挡板门的阀汽化量最高，采用EPGC202玻璃钢内管的低温脱硫烟气双密封挡板门的阀汽化量次之，低温杜瓦本底汽化量最低，说明它们对应的漏热量是依次降低的。最后残存液氮汽化，进入到干涸阶段D-E，汽化量短时间内迅速减小，E-F阶段低温杜瓦内的残余气体缓慢排出，杜瓦内压力和温度逐渐恢复到环境值，这和d-e-f阶段液位变化相对应。
为保证结果精确，截取与低温杜瓦液位稳定降低时间段c-d对应的液氮汽化速率平均值代替日平均值进行计算。实验测得316脱硫烟气双密封挡板门的L不锈钢内管、EPGC202玻璃钢内管和液氮杜瓦本底对应的单位时间汽化量分别为113.8脱硫烟气双密封挡板门的SL/h、111.63脱硫烟气双密封挡板门的SL/h、107.1脱硫烟气双密封挡板门的SL/h，对应的总漏热量分别为7.233脱硫烟气双密封挡板门的W、7.095脱硫烟气双密封挡板门的W、6.807脱硫烟气双密封挡板门的W，可以得到316脱硫烟气双密封挡板门的L不锈钢内管低温脱硫烟气双密封挡板门的阀的漏热为0.426脱硫烟气双密封挡板门的W，EPGC202玻璃钢内管低温脱硫烟气双密封挡板门的阀的漏热为0.288脱硫烟气双密封挡板门的W，相比于316脱硫烟气双密封挡板门的L不锈钢内管漏热减少了32.39%。若以单位时间内液氮的液位变化为变量，根据式(7)计算得到的漏热量分别为7.206脱硫烟气双密封挡板门的W、7.071脱硫烟气双密封挡板门的W、6.781脱硫烟气双密封挡板门的W，与式(6)互相验证，说明了计算方法的合理性。对于4脱硫烟气双密封挡板门的K液氦温区，根据式(4)和式(8)计算得到采用EPGC202玻璃钢内管和热锚结构的低温脱硫烟气双密封挡板门的阀漏热量为0.224脱硫烟气双密封挡板门的W，低于设计值0.47脱硫烟气双密封挡板门的W，满足设计要求。
式中：Q4-300脱硫烟气双密封挡板门的K为采用EPGC202玻璃钢内管和热锚结构的低温脱硫烟气双密封挡板门的阀在4—300脱硫烟气双密封挡板门的K的漏热量，W；Q77-300脱硫烟气双密封挡板门的K为采用EPGC202玻璃钢内管的低温脱硫烟气双密封挡板门的阀在77—300脱硫烟气双密封挡板门的K的漏热量，W；ΔT4-300脱硫烟气双密封挡板门的K和ΔT77-300脱硫烟气双密封挡板门的K分别为4—300脱硫烟气双密封挡板门的K、77—300脱硫烟气双密封挡板门的K温差，K。
研制了一台DN15-CV5规格的液氦温区低温脱硫烟气双密封挡板门，较为系统地给出了流量系数和绝热性能的设计计算方法，搭建了流量特性和绝热性能测试台，对脱硫烟气双密封挡板门的阀门工作特性开展了系统的实验研究。研究结果脱硫烟气双密封挡板门明，该液氦温区低温脱硫烟气双密封挡板门的实测流量系数曲线与设计流量系数曲线吻合较好，呈现出等百分比的调节特性；其次，采用自制低温脱硫烟气双密封挡板门的阀漏热测试平台对所研制的低温脱硫烟气双密封挡板门的阀进行了绝热性能测试，发现采用EPGC202玻璃钢内管的低温脱硫烟气双密封挡板门的阀漏热量为0.288脱硫烟气双密封挡板门的W@77—300脱硫烟气双密封挡板门的K，相比于316L不锈钢内管的漏热量0.426脱硫烟气双密封挡板门的W@77—300脱硫烟气双密封挡板门的K减少了32.39%。